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[配资炒股]園振动篩側闆開裂原因分析

基于系統分析原理,詳細分析了振动篩箱側闆的開裂現象。 篩箱側闆開裂的主要原因是梁的設計不合理。

1.提出問題的建議

白雲石礦振动篩新粉礦生産系統,作为0~5毫米粉礦産品的最終分級設備。 振动篩是一種自定心型花園振动篩,篩面長度为7500mm,寬度为2500mm。 支持電機为Y200L-4型(30 kW,1460 r / min),振动頻率为16.67~13.33 Hz。 它为8~12 mm,篩分處理能力为180-200 t / h。 阻尼模式是雙層阻尼。 振动激勵器是國外技術生産的自定心振动激振器,具有結構緊湊,激振力大的優點。 激勵器安裝在帶有萬向節的兩個主側闆上,以确保兩個激勵器的同步。 然而,在系統的試制期間,發現在兩側振动器下方的側闆上出現裂縫,并且裂縫從激勵器的底部延伸到篩箱的側闆的下邊緣( 參見圖1),并使用側闆之間的連接梁。 鋼管末端沿管道開裂。

随後,将激振力設定降低至中性狀态,并更換篩箱兩側裂縫附近約800mm×500mm的面積。 采用的工藝为:直流焊,保溫,兩側同步對接焊,30°雙面溝槽,中間5mm,盡可能保證焊接質量。 同時,使用鋁基潤滑脂代替ZL-3锂基潤滑脂(SY1412-75)進行潤滑。 通過上述措施,對振动篩進行處理,但運行時間小于15天,再次發現原裂紋部分加劇了開裂現象。 軸承熱量仍然存在,導致電機電流急劇上升,電機自动停止。 針對上述現象,筆者進行了以下測試。

2,測試方法和測試結果

2.1成分分析

側闆開采取樣并分析其化学成分

2.2金相檢验

通過在裂解區中的線切割對金相樣品進行取樣,并在X-05大金相顯微鏡下觀察。 側闆的金相組織为鐵素體和少量珠光體,晶粒在一定方向上變形,形成帶狀結構。

3.分析和讨論

根據化学成分分析結果,側闆部件符合标準要求,并且由于材料而排除側闆斷裂。 然而,從金相檢验可以看出,側闆裂解區中的金相組織是細長的并且變形的,这是纖維狀的,这證明側闆斷裂是從屈服到斷裂的過程。 材料的屈服強度不足是側闆開裂的主要原因。 在靜載荷下,選擇用于側闆的鋼为Q345,屈服強度> 345MPa。 根據振动篩強度的設計,最大激振力为47,040千克; 篩箱重8772千克,篩子體内石材重約1000千克; 側闆厚度为13毫米,材料为Q345,屈服強度为274.4~349.3 MPa; 彈簧支點之間的水平距離为5600毫米,篩箱高度为1850毫米,篩箱傾斜角为18°(見圖3)。 當振动篩處于振动狀态時,由振动引起的动态變形增加了材料的應力。 當當篩箱在共振區域中停止時發生由动态變形産生的最大动态應力時,其接收的應力通常是靜載荷。  4至5次。 圖3中所示的點B是篩箱側闆的承受最大动态應力的部分。 通過建立B點的力学模型,進行力分析,根據彎矩圖計算最大彎矩,最大應力为105 MPa。 當篩箱通過共振區時,B點處的最大拉應力为400至500MPa,因此側闆設計不合理。

從梁結構的分析来看,振动篩的梁采用圓管結構(見圖4)。 由于2575圓形振动篩是一個大型振动篩,大型振动篩的橫梁通常設計有冷礦篩網箱結構,很少使用圓形。 管結構。 因为圓管的剛度和強度比箱體結構更差(同比大小)。 梁在振动篩結構中的作用非常重要。 如果梁的強度和剛度达不到設計和使用的要求,梁将斷裂,側闆将破裂,然後外力将産生給激勵器。 最糟糕的結果是篩體變形和破裂,設備根本無法運行。 從振动篩的梁的設計,可以認为使用圓管是不合理的(如果管直徑太小)。 從上述現象来看,特别是在側闆加厚後,仍然存在問題,这可以間接解釋梁設計的不合理性。

另外,在梁與側闆的連接方面存在問題。 圖5是主側闆和梁結構的示意圖。 從圖5中可以看出,梁在振动下受到較大的力,梁沿管道方向開裂,表明梁與主側闆之間的連接處存在應力集中的問題, 因此,即使梁采用圓管結構,梁和側闆也應用加強筋加固闆的接頭。

4,解決方案

總之,为了從根本上解決影響礦山生産的这一瓶頸,2002年3月,礦井對振动篩進行了大修。 由于梁是篩箱結構中的主要結構構件,因此不易改進。 決定用具有相等橫截面積的箱形結構梁代替圓管結構梁。 然後,在操作的初始階段,将激振力調節到較小的值,并且随着運行時間的增加,将激振力逐漸調節到正常值。 自大修以来,側闆沒有開裂,設備運行正常。

5結論

(1)側闆開裂的直接原因是材料在使用過程中産生的屈服現象;

(2)圓形振动篩是一種大型振动篩。 这種類型的振动篩在圓管結構設計上是不合理的,應該改为冷礦篩網的箱體結構。

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